D5.B.9.6 条款 6.3.3(5) – 相互作用系数 kyy、kyz、kzy 和 kzz

新加坡国家附录推荐使用 SS-EN 1993-1-1 的附录 A 或附录 B 中的方法来计算这些相互作用系数。当前在 STAAD.Pro 中实现的 EC3 BS 默认使用附录 B 的方法。新加坡国家附录的拟议实现也将使用附录 B 进行条款 6.3.3 的检验。

然而，对于非双对称截面，新加坡国家附录提供了使用附录 B 并依据附录中的一些修改的选项。（新加坡国家附录的条款 NA-3.2）。新加坡国家附录要求进行额外检验，以检查用于 SS EN 1993-1-1:2005 方程 6.61 和 6.62 中的 λ 和 X 的最大允许值。

根据新加坡国家附录，对于非双对称截面，弱轴的长细比（在 STAAD.Pro 中为 λy）和相应的折减系数 χy 应取为 SS EN 1993-1-1:2005 条款 6.3.1.3 和 6.3.1.4 中给出的弯曲屈曲长细比（λy）、扭转长细比（λT）和扭转-弯曲长细比（λTF）中长细比（λ）的最高值。因此，对于非双对称截面，程序计算临界无量纲长细比为：

λ_y = Cl 6.3.1.3 中的 λ 或 Cl 6.3.1.4 中的 λ_T 的最大值

其中：

N_cr = min (N_CrT, N_crTF).

然而，新加坡国家附录或 EC3 并未指定评估 N_CrT 或 N_crTF 的方法。因此，程序使用 NCCI 文档 “SN001a-EN-EU：扭转和扭转-弯曲屈曲模式的临界轴向荷载” 中指定的方法来计算这些值。请参阅 D5.B.9.7 条款 6.3.1.4 - 扭转和扭转-弯曲屈曲的长细比。

Note: 新加坡国家附录或 EC3 未特别处理角钢截面，因此此实现将使用当前 EC3 实现中处理角钢截面长细比的方法。在当前实现中，这是按照 BS 5950 的条款 4.7.10 进行的。此拟议实现仍将使用相同的方法来评估单角钢和双角钢截面的长细比。

新加坡国家附录的条款 NA 3.2 还要求：“如果截面不是 I 型截面或空心截面，并且是 1 类或 2 类截面，则在本条款中应视为 3 类截面”。因此，对于所有不是 I、H、SHS、RHS 或 CHS 截面的 1 类或 2 类截面，将使用弹性属性进行 6.3.3 检验。